Введение

    Одним из направлений развития современного материаловедения является создание композиционных материалов интеллектуального типа [1]. Интеллектуальные композиционные материалы – это материалы, способные контролировать свое состояние при эксплуатации и активно реагировать на внешнее воздействие путем изменения своих свойств, геометрических параметров, формы и т. д. Такие материалы должны адаптироваться к сложной или критической ситуации при эксплуатации с целью сохранения работоспособности конструкции и сведения к минимуму отрицательных последствий внешнего воздействия [2, 3]. Способность интеллектуальных материалов к самоконтролю и адаптации обеспечивается как самими армирующими элементами, так и функциональными или исполнительными элементами, интегрированными в структуру материала, такими, например, как сенсоры и актюаторы [4–6].

Материалы и методы

  В качестве актюаторов могут быть использованы пьезоэлектрики, магнитострикционные сплавы, сплавы с памятью формы, электрореологические и магнитные жидкости, бифункциональные сополимеры и другие материалы, свойства которых можно изменять с помощью электрических сигналов и/или электромагнитного воздействия. Актюаторы, введенные в структуру интеллектуального материала, способны изменять его конструктивную жесткость или геометрию при определенных условиях – например, при воздействии электрического тока или электромагнитного поля. Это дает возможность гасить опасные вибрации, предотвращать потерю устойчивости конструкций, изменять акустические свойства, регулировать термическое расширение и предотвращать образование или рост трещин в изделиях.

  Наибольшее распространение в качестве электромеханических актюаторов получили элементы, работающие на основе пьезоэффекта (преобразования механической энергии в электрическую) и обратного пьезоэффекта. Наличие прямого и обратного пьезоэффектов дает возможность использовать подобные элементы в качестве сенсоров и/или актюаторов для контроля и управления параметрами материалов или конструкций, выполненных из них.

  Пьезоэлектрические материалы на основе сегнетоэлектрической керамики применимы для создания пьезоэлектриков благодаря своей низкой стоимости и возможности их получения в виде различных форм: пленок, пластин, волокон и т. д. При этом среди сегнетоэлектрических керамик наибольшее применение нашла керамика на основе цирконата-титаната свинца (ЦТС), обладающая наибольшими способностями трансформации энергий при минимальных собственных потерях.

  В настоящее время актюаторы изготавливают в различных видах: жестких или гибких монолитных пьезопластин; композиционных, армированных микроволокном элементов-актюаторов (MFC), в том числе многослойных композиционных актюаторов.

  Упомянутые выше многослойные пьезоэлектрические элементы имеют ряд недостатков, которые ограничивают их использование в качестве актюаторов в составе интеллектуальных материалов. Это, прежде всего, высокая хрупкость и обусловленная ею низкая конструкционная прочность керамических пластин, их низкая деформативность.

   Кроме того, важной проблемой при введении актюаторов в состав композиционного материала является создание контактной группы для подачи управляющего электрического сигнала на актюатор и обеспечивающей работоспособность микромеханического элемента.

  При введении актюатора в структуру интеллектуального материала важно не допустить искривления армирующих волокон и снижения упруго-прочностных свойств композита [7]. Поэтому необходимо минимизировать размеры актюатора и обеспечить высокую адгезионную прочность на границе раздела актюатора с основными компонентами композиционного материала. Также для получения максимального эффекта трансформации и наибольшего перемещения (рабочего хода) актюаторов, исполнительный элемент, введенный в состав композита, должен быть анизотропным. Это может быть достигнуто путем применения сложных композиционных актюаторов, состоящих из слоев, волокон или пленок пьезокерамики, совмещенных с полимерной матрицей. Особую роль играет связующее [8], от выбора которого зависит совместимость компонентов, уровень адгезионной прочности на границе раздела «наполнитель–матрица». Кроме того, использование различных по химической природе материалов в составе композитов с различными значениями температурного коэффициента линейного расширения (ТКЛР) может приводить к возникновению высоких внутренних напряжений и дефектных областей (расслоений, трещин) в композиционном материале как в процесс его изготовления, так и при его эксплуатации [9].

  Для решения этих задач предлагается использовать структурно-анизотропные актюаторы, представляющие собой многослойные композиционные материалы третьего поколения с непрерывными армирующими элементами [10].

  Основным требованием к таким конструкциям является возможность выполнения самодиагностики состояния с последующей самоадаптацией и «реакцией» на внешнее воздействие. Эффект самоадаптации достигается и введением в состав материала конструкционных пластичных (стойких к многократному изгибу) элементов с высокими прочностными характеристиками и элементов, обладающих способностью изменяться в соответствии с характером внешнего воздействия.

  Одним из возможных вариантов конструктивного исполнения является использование в качестве непрерывных армирующих элементов тонкопленочных металлических материалов с аморфной структурой (рис. 1) [11].

Рис. 1. Структурный элемент пьезоэлектрического актюатора на основе аморфного металлического материала марки ВПр51

    Остановимся на некоторых особенностях таких материалов, позволяющих использовать их в составе многослойных конструкций.

  Аморфные металлические материалы сочетают свойства, присущие металлическим системам, со свойствами, характерными для неметаллических материалов. Получаемые методом сверхбыстрой закалки расплава (со скоростью охлаждения от 1 до 10 млн °С/с) такие материалы сохраняют структуру перегретой жидкости, в которой отсутствует дальний порядок [12, 13]. При низких температурах (значительно ниже температуры стеклования) сплавы в стеклообразном состоянии обладают высокими пластическими свойствами, что позволяет назвать такие материалы «пластичными стеклами» [14, 15]. Высокие прочностные характеристики быстрозакаленных материалов системы «металл–металлоид» (например, сплав марки ВПр51) обеспечены повышенной склонностью данной системы к аморфизации [16], которая, в свою очередь, определяет содержание аморфной фазы и, следовательно, уровень свойств материала, для которого характерна «бездефектная структура». Предел прочности таких материалов на основе никеля находится на уровне 100 ГПа, твердость достигает 1000 HV [17], что позволяет использовать их в качестве армирующих элементов в составе композиционных материалов [18].

  Известно, что аморфная структура является термически нестабильной и при повышении температуры переходит в более термодинамически стабильное состояние. Фазовое превращение такого рода сопровождается кристаллизацией и проходит с выделением тепла, т. е. – с точки зрения теплофизической терминологии – является экзотермическим. Проведенные авторами по современным методикам [19] термоаналитические исследования – методом дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК) – показали, что с температуры стеклования в диапазоне температур 310–315°С (на рис. 2 не показана) начинают развиваться процессы кристаллизации, а при температурах 500–510°С интенсивность процесса настолько высока, что позволяет говорить о преобладании в структуре быстрозакаленного материала кристаллической фазы (см. рис. 2).

Рис. 2. Термограмма ДСК аморфного металлического материала марки ВПр51 при скорости нагрева 10°С/мин

  Справедливо возникает вопрос о работоспособности аморфных металлических материалов в составе многослойных металлополимерных материалов [16], к числу которых и относятся актюаторы, в условиях повышенных температур. Следует отметить, что традиционные пьезокерамические исполнительные элементы, выполненные на основе керамики из цирконата-титаната свинца (например, ЦТС 83), имеют рабочий диапазон температур, не превышающий 300°С, а температура точки Кюри составляет 360°С. Проследим влияние температуры на основные механические свойства тонкопленочных аморфных металлических материалов.

Рис. 3. Термограмма ТМА аморфного металлического материала марки ВПр51 при скорости нагрева 10°С/мин

  На рис. 3 показана зависимость упругопластических свойств образца быстрозакаленного материала марки ВПр51 на основе никеля системы «металл–металлоид» толщиной 80 мкм в условиях знакопеременной нагрузки величиной 0,03–0,05 Н с частотой 1 Гц от температуры (скорость нагрева 10°С/мин). Из данных термограммы, иллюстрирующей зависимость величины прогиба образца от температуры, видно, что вплоть до температуры 256°С присутствует упругий характер деформации, тогда как с температуры 450°С начинает накапливаться и пластическая составляющая, а при 500°С деформация материала носит чисто пластический характер. Об изменении характера деформации свидетельствует и изменение модуля упругости и тангенса угла механических потерь при деформации материала в процессе его нагрева.

Результаты и обсуждение

  Таким образом, видно, что для аморфного металлического материала марки ВПр51 критической температурой, при которой процессы фазового превращения, связанные с необратимыми структурными изменениями кристаллизации, начинают стремительно развиваться, является температура, на 120–150°С превышающая верхнюю границу рабочего диапазона температур пьезокерамических материалов на основе цирконата-титаната свинца.

Заключение

  Приведенные результаты наглядно доказывают возможность использования аморфного металлического материала системы «металл–металлоид» марки ВПр51 в виде тонких лент в составе многослойных металлополимерных материалов [16], и в частности – для пьезоэлектрических элементов в материалах интеллектуального типа.