Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2021-0-6-66-73
УДК 678.8
Е. Д. Колпачков, А. О. Курносов, П. С. Мараховский, А. П. Петрова
ИССЛЕДОВАНИЕ ВЛИЯНИЯ КОНЕЧНЫХ ТЕМПЕРАТУР ОТВЕРЖДЕНИЯ НА КОМПЛЕКС СВОЙСТВ СТЕКЛОУГЛЕПЛАСТИКА

Представлены результаты исследования влияния конечных температур отверждения на комплекс свойств разработанного эпоксидного связующего марки ВСЭ-65 и стеклоуглепластика на его основе. Установлено, что при снижении конечной температуры отверждения увеличивается остаточный тепловой эффект и, в свою очередь, происходит снижение степени конверсии реакции отверждения связующего. Представлены результаты сравнительного анализа образцов стеклоуглепластика марки ВКГ-6, изготовленных методами вакуумной инфузии и пропитки под давлением. По результатам проведенного анализа установлено, что обе технологии позволяют получать стеклоуглепластик марки ВКГ-6 с требуемым уровнем свойств.

Ключевые слова: термореактивное связующее, полимерные композиционные материалы, изделия авиационного назначения, стеклоуглепластик, гибридные полимерные материалы, thermosetting binder, polymer composite materials, product aviation purpose, glass-carbon composite material, hybrid composite materials.

Введение

Полимерные композиционные материалы (ПКМ) за последние 70 лет прошли длинный путь ‒ от своего появления до внедрения в конструкции аэрокосмической техники. С каждым годом развитие научно-технического потенциала открывало возможности для развития компонентной базы, что, в свою очередь, обеспечивало получение композиционных материалов с новым уровнем свойств [1–3].

Однако по прошествии времени, более чем полувека, в авиационной и космической отраслях возникла проблема, связанная с изменением применяемой сырьевой базы. Это изменение было вызвано сокращением производства по различным причинам: экономическим, экологическим и др. В настоящее время в связи с этим в ряде организаций, изготавливающих элементы конструкций, активно применяющихся в аэрокосмической технике, возникает необходимость подбора нового сырья, обеспечивающего необходимый уровень свойств. Помимо вопросов, связанных с применяемой сырьевой базой, не менее важны вопросы технологичности ПКМ, которые неразрывно связаны с температурными режимами методов формования, – особенно при формовании изделий при повышенных температурах, которые содержат компоненты, склонные к термической деструкции [4–13].

Описанная проблематика напрямую связана с гибридным полимерным композиционным материалом марки ГКМ-3 [14]. Данный материал, разработанный во ФГУП «ВИАМ» более 20 лет назад, в настоящее время применяется в конструкциях авиационной техники. По своему составу он представляет собой ПКМ на основе стеклянной ткани Т-25(ВПМ), углеродной ленты УОЛ-300-1А и эпоксидного инжекционного связующего ВС-2561с. Так, для данного материала возникла необходимость замены углеродной ленты на наполнитель, представленный на отечественном рынке, который способен удовлетворить требования, предъявляемые к ранее разработанному материалу. С целью повышения энергоэффективности существующего производства также появилась задача по разработке нового эпоксидного связующего с пониженной температурой отверждения.

В работе [15] представлены результаты по разработке термореактивного связующего с пониженной температурой отверждения. В рамках проведенной работы получены и исследованы свойства композиций эпоксидных связующих. По результатам исследований выбран оптимальный состав и разработано связующее марки ВСЭ-65. Свойства связующего представлены в табл. 1.

 

Таблица 1

Свойства разработанного связующего марки ВСЭ-65

Свойства

Значения свойств для связующего

ВСЭ-65

ВС-2561с

Вязкость при температуре пропитки, Па∙с

0,35 (при 30 °С)

0,25 (при 50 °С)

Жизнеспособность при температуре пропитки

(характеризуется двукратным увеличением

начальной вязкости), ч

>4 (при 30 °С)

>4 (при 50 °С)

Время гелеобразования при температуре 90 °С, мин

28

90

Температура отверждения, °С

150

180

Температура стеклования, °С

173

185

 

В процессе выполнения работы [15] также получены и исследованы образцы стеклоуглепластика на основе разработанного связующего марки ВСЭ-65 и наполнителей – стеклянной ткани Т-25(ВМП) и углеродной ткани ВТкУ-3.290. Результаты исследований образцов стеклоуглепластика представлены в табл. 2.

 

Таблица 2

Свойства образцов стеклоуглепластика на основе связующего марки ВСЭ-65

Свойства

Значения свойств для стеклоуглепластика

на основе связующего  ВСЭ-65

ГКМ-3

Плотность, г/см3

1,75

1,70–1,72

Предел прочности при растяжении, МПа

1096

804

Модуль упругости при растяжении, ГПа

75

76

Предел прочности при сжатии, МПа

762

774

По результатам проведенной работы [15] установлено, что разработанное связующее марки ВСЭ-65 может перерабатываться методами пропитки под давлением (Resin Transfer Molding – RTM) и вакуумной инфузии (Vacuum Assisted Resin Transfer Molding – VaRTM) благодаря своим реологическим характеристикам. Установлено также, что разработанное связующее способно обеспечивать пониженную температуру отверждения и требуемый уровень свойств в составе экспериментальных образцов стеклоуглепластика. В данной работе представлены результаты подбора и отработки технологических режимов изготовления стеклоуглепластика.

 

Материалы и методы

В качестве полимерного связующего для изготовления образцов стеклоуглепластика использовали разработанное двухкомпонентное эпоксидное связующее марки ВСЭ-65.

Для подбора и отработки технологических режимов изготовления образцов гибридного материала применяли наполнители на основе стеклянной ткани Т-25(ВМП) и углеродной ткани ВТкУ-3.290. Использованный углеродный армирующий наполнитель выбран в качестве замены материалу, применяемому в аналоге, – углеродной ленте УОЛ-300-1А в составе стеклоуглепластика марки ГКМ-3. Замена углеродной ленты УОЛ-300-1А проводили после анализа нормативно-технической документации на углеродные армирующие наполнители и выбора наиболее близкого по свойствам наполнителя. Свойства анализируемых углеродных армирующих наполнителей представлены в табл. 3.

 

Таблица 3

Свойства углеродных армирующих наполнителей

Свойства

Значения свойств для наполнителей марок

УОЛ-300-1А*

ВТкУ-3**

ВТкУ-3.290***

Ширина ленты, мм

300±7

1000±10

1000±10

Поверхностная плотность наполнителя, г/м2

260±10

200±10

290±10

Характеристика нитей основы

линейная плотность, текс

105±10

800±20

плотность нити, г/см3

1,75±0,04

1,80±0,02

модуль упругости нити, ГПа

225±20

230–275

Характеристика нитей утка

линейная плотность, текс

56±3,0

55±5,5

Количество нитей основы на 10 см, шт.

66±2

24±1

36±1

Количество нитей утка на 10 см, шт.

10±1

10±1

5±1

    * По ТУ 1916-167-05763346–2015.

  ** По ТУ 1-595-11-1615–2016.

*** По ТУ 1-595-11-1713–2018.

 

По значениям характеристик углеродная ткань ВТкУ-3.290 является наиболее близкой углеродной ленте УОЛ-300-1А, в связи с чем она была выбрана в качестве ее замены.

Основными технологиями, использованными при отработке технологических режимов изготовления стеклоуглепластика, были пропитка под давлением и вакуумная инфузия. При изготовлении образцов стеклоуглепластика с применением способа пропитки под давлением в полость нижней полуформы оснастки поочередно выкладывали армирующие наполнители – стеклянный и углеродный. После выкладки необходимого количества слоев нижняя и верхняя полуформы оснастки смыкались. Затем оснастку, оборудованную портами входа и выхода связующего, присоединяли при помощи шлангов к бачку-ловушке и вакуумному насосу соответственно. Перед началом процесса пропитки оснастку и бачок-ловушку нагревали до температуры 25–30 °С. В нагретый бачок-ловушку помещали емкость со связующим. Затем начиналась пропитка армирующего наполнителя связующим, поступающим из бачка-ловушки через шланг и порт входа в оснастку за счет разрежения, созданного вакуумным насосом. Пропитка под действием отрицательного давления продолжалась 20–30 мин, после чего вакуумный насос отключался. По истечении времени пропитки под вакуумом при помощи компрессора, соединенного с бачком-ловушкой, создавалось избыточное давление, за счет которого связующее поступало в оснастку из бачка-ловушки и пропитывало наполнитель. Пропитку под действием избыточного давления производили в несколько этапов. На каждом этапе варьировали значение избыточного давления и продолжительность выдержки при каждом давлении. После окончания пропитки под давлением проводили отверждение связующего по ступенчатому режиму.

При изготовлении образцов стеклоуглепластика по технологии вакуумной инфузии поверхность оснастки (металлической цулаги) покрывали антиадгезионным составом, на которую затем выкладывали слои дренажа, жертвенной ткани и армирующих наполнителей – стеклянной и углеродной тканей в порядке, обеспечивающем отсутствие локальных непропиток и наименьшую пористость. С двух противоположных сторон относительно выложенной заготовки при помощи алюминиевых трубок подготавливали порты входа и выхода связующего. Затем по периметру цулаги проклеивали герметик, поверх которого приклеивали пленку, тем самым образуя вакуумный пакет. Полученный пакет вакуумировали и помещали в тепловой шкаф для сушки армирующего наполнителя. Затем к порту входа связующего предварительно просушенного при температуре 110 °С и отвакуумированного пакета подводили связующее и проводили пропитку в течение 10–15 мин при температуре 25–30 °С. После окончания пропитки проводили отверждение связующего по ступенчатому режиму. Затем полученную плиту стеклоуглепластика извлекали и путем механической обработки изготавливали образцы для проведения испытаний.

Определение остаточных тепловых эффектов для образцов связующего ВСЭ-65 и стеклоуглепластика проводили методом дифференциальной сканирующей калориметрии (ДСК) на приборе DSC-1 фирмы Mettler Toledo.

Определение температуры стеклования отвержденных образцов связующего ВСЭ-65 проводили методом термомеханического анализа (ТМА).

Определение температуры стеклования образцов стеклоуглепластика проводили методом динамического механического анализа (ДМА).

 

Результаты и обсуждение

Для расчета конверсии реакции отверждения связующего в отливках и в составе стеклоуглепластика определен общий тепловой эффект реакции отверждения связующего методом ДСК, который составил 321,5 Дж/г.

Для определения минимально необходимой температуры отверждения связующего ВСЭ-65 изготовили образцы отливок, отвержденных при различных температурах: 130, 140 и 150 °С. Полученные образцы полимерной матрицы исследовали с целью определения температуры стеклования и остаточного теплового эффекта (табл. 4).

 

Таблица 4

Свойства образцов связующего марки ВСЭ-65,

отвержденных при различных температурах

Температура

отверждения, °С

Температура

стеклования, °С

Остаточный тепловой эффект, кДж/г

Степень конверсии реакции

отверждения, %

130

158

21,7

93,2

140

164

17

94,7

150

173

3,9

98,8

 

По результатам исследований установлено, что при снижении конечной температуры отверждения увеличивается остаточный тепловой эффект и, в свою очередь, происходит снижение степени конверсии эпоксидных групп. При снижении конечной температуры отверждения наблюдается понижение температуры стеклования. Принимая во внимание снижение значений степени конверсии реакции отверждения связующего в диапазоне температур 150–140–130 °С, по результатам определения температуры стеклования можно сделать предположение о возможности использования данных температурных режимов для получения образцов стеклоуглепластика, работоспособных при температурах до 100 °С.

Для отработки технологических режимов изготовления стеклоуглепластика методом вакуумной инфузии изготовили три плиты гибридного композиционного материала на основе связующего ВСЭ-65 и наполнителей – стеклянной ткани Т-25(ВМП) и углеродной ткани ВТкУ-3.290, с тремя конечными температурами отверждения: 130, 140 и 150 °С. Из полученных плит стеклоуглепластика изготовили образцы и исследовали комплекс физико-механических и физико-химических свойств. Свойства образцов стеклоуглепластика представлены в табл. 5.

 

Таблица 5

Свойства образцов стеклоуглепластика, отвержденных при различных температурах

Свойства

Значения свойств для образцов из стеклоуглепластика

ГКМ-3

разрабатываемого и отвержденного

при различных температурах

Конечная температура

отверждения, °С

180

150

140

130

Содержание связующего, %

32,0

33,0

33,0

Плотность, г/см3

1,70–1,72

1,66

1,67

1,66

Предел прочности при растяжении, МПа, при температуре 23±2 °С (среднее значение)

804

1360

1182

1272

Модуль упругости при растяжении, ГПа, при температуре 23±2 °С (среднее значение)

76

71,0

71,6

70,4

Предел прочности при сжатии, МПа, при температуре 23±2 °С (среднее значение)

774

727

641

643

Температура стеклования, °С

173

170

168

Тепловой эффект

доотверждения, Дж

6,075

7,085

13,05

Степень конверсии реакции отверждения, %

94

93

87

По результатам, представленным в табл. 5, установлено, что при снижении конечной температуры отверждения в диапазоне 150–140–130 °С снижается степень конверсии и уровень физико-механических свойств – пределов прочности при растяжении и сжатии (рис. 1 и 2). Значения температур стеклования и модулей упругости при растяжении для указанного ряда конечных температур отверждения остаются на одном уровне.

 

 

Рис. 1. Зависимость степени конверсии реакции отверждения от конечной температуры
отверждения

 

 

Рис. 2. Зависимость пределов прочности при различных видах нагружения от конечной
температуры отверждения

 

В результате отработки технологических режимов изготовления стеклоуглепластика установлено, что конечная температура отверждения 150 °С является минимально необходимой для получения стеклоуглепластика на основе связующего марки ВСЭ-65 с комплексом свойств, соответствующим уровню свойств стеклоуглепластика ГКМ-3.

Как отмечено ранее, основной технологией для изготовления лопастей турбовинтовых двигателей является пропитка под давлением. Для отработки технологических режимов изготовления гибридного композиционного материала изготовлены образцы стеклоуглепластика на основе связующего ВСЭ-65, стеклянной ткани Т-25(ВМП) и углеродной ткани  ВТкУ-3.290 методом пропитки под давлением и исследованы их свойства. Результаты исследований образцов стеклоуглепластика, изготовленных методом RTM, представлены в табл. 6.

 

Таблица 6

Свойства образцов стеклоуглепластика, изготовленных по технологиям RTM и VaRTM

Свойства

Значения свойств

гибридного полимерного композиционного материала

марки ГКМ-3

изготовленного методом

RTM

VaRTM

Температура отверждения, °С

180

150

150

Содержание связующего, %

33,5

32,0

Плотность, г/см3

1,70–1,72

1,69

1,66

Предел прочности при растяжении, МПа, при температуре 23±2 °С (среднее значение)

804

1106

1360

Модуль упругости при растяжении, ГПа, при температуре 23±2 °С (среднее значение)

76

70,2

71,0

Предел прочности при сжатии, МПа, при температуре 23±2 °С (среднее значение)

774

726

727

 

По результатам исследования образцов из стеклоуглепластика, изготовленных методом пропитки под давлением, установлено, что данная технология позволяет реализовать комплекс физико-механических свойств на уровне материала-аналога – стеклоуглепластика марки ГКМ-3. Установлено также, что значения физико-механических свойств гибридных полимерных композиционных материалов на основе связующего ВСЭ-65 и наполнителей – стеклянной ткани Т-25(ВМП) и углеродной ткани ВТкУ-3.290, изготовленных по технологиям пропитки под давлением (RTM) и вакуумной инфузии (VaRTM), находятся на близком уровне, что позволяет изготавливать широкий спектр изделий, выбирая при этом наиболее подходящую технологию переработки. С учетом результатов данной работы разработана технология изготовления стеклоуглепластика марки ВКГ-6.

 

Заключения

В результате проведенной работы исследовано влияние конечных температур отверждения на физико-химические свойства связующего  ВСЭ-65. Установлено, что при снижении конечных температур отверждения в диапазоне 150–140–130 °С происходит снижение значений температур стеклования полимерной матрицы и степени конверсии реакции отверждения.

Проведена отработка технологических режимов изготовления стеклоуглепластика, в рамках которой исследовано влияние конечных температур отверждения на комплекс физико-механических и физико-химических свойств образцов стеклоуглепластика. Установлено, что при снижении конечных температур отверждения в диапазоне 150–140–130 °С происходит снижение значений пределов прочности при растяжении и сжатии, а также степени конверсии реакции отверждения полимерной матрицы в составе стеклоуглепластика. В результате сделан вывод о том, что минимально необходимой температурой отверждения связующего в составе стеклоуглепластика является температура 150 °С.

В рамках отработки технологических режимов изготовления гибридного полимерного композиционного материала проведено сравнение уровня физико-механических характеристик стеклоуглепластика, изготовленного методами пропитки под давлением (RTM) и вакуумной инфузии (VaRTM). Установлено, что обе технологии позволяют реализовать комплекс прочностных свойств, не уступающий материалу-аналогу – стеклоуглепластику марки ГКМ-3. По результатам проведенного исследования разработана технология изготовления стеклоуглепластика марки ВКГ-6.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н. Становление отечественного космического материаловедения // Вестник РФФИ. 2017. № 3. С. 97–105.
2. Каблов Е.Н. Современные материалы – основа инновационной модернизации России // Металлы Евразии. 2012. № 3. С. 10–15.
3. Каблов Е.Н. Тенденции и ориентиры инновационного развития России: сб. информ. материалов. 3-е изд., перераб. и доп. М.: ВИАМ, 2015. 720 с.
4. Сатдинов Р.А., Истягин С.Е., Вешкин Е.А. Анализ температурно-временных параметров режимов отверждения ПКМ с заданными характеристиками // Труды ВИАМ. 2017. № 3 (51). Ст. 09. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 16.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-3-9-9.
5. Душин М.И., Хрульков А.В., Мухаметов Р.Р. Выбор технологических параметров автоклавного формования деталей из полимерных композиционных материалов // Авиационные материалы и технологии. 2011. № 3. С. 20–26.
6. Загора А.Г., Кондрашов С.В., Антюфеева Н.В., Пыхтин А.А. Исследование влияния технологических режимов изготовления эпоксинанокомпозитов с углеродными нанотрубками на их теплостойкость // Труды ВИАМ. 2019. № 1 (73). Ст. 08. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 16.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-1-64-73.
7. Мельников Д.А., Хасков М.А., Гусева М.А., Антюфеева Н.В. К вопросу о разработке режимов прессования слоистых ПКМ на основе препрегов // Труды ВИАМ. 2018. № 2 (62). Ст. 09. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 16.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2018-0-2-9-9.
8. Коган Д.И., Душин М.И., Борщев А.Н., Вешкин Е.А., Абрамов П.А., Макрушин К.В. Свойства конструкционных углепластиков, изготовленных пропиткой под вакуумом // Известия Самарского научного центра РАН. 2012. Т. 14. № 4 (2). С. 762–766.
9. Антюфеева Н.В., Комарова О.А., Павловский К.А., Алексашин В.М. Опыт применения калориметрического контроля реакционной способности препрега КМУ-11тр // Труды ВИАМ. 2014. № 2. Ст. 06. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 16.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-2-6-6.
10. Устинова А.М., Олейникова Е.В., Липская В.А. и др. Быстроотверждающееся эпоксидное связующее // Пластические массы. 1983. № 3. С. 34–42.
11. Хасков М.А., Мельников Д.А., Котова Е.В. Подбор температурно-временных режимов отверждения эпоксидных связующих с учетом масштабного фактора // Клеи. Герметики. Технологии. 2017. № 10. С. 24.
12. Дмитриев О.С., Кириллов В.Н., Зуев А.В., Черепахина А.А. Влияние типа наполнителя на оптимальные режимы отверждения толстостенных ПКМ // Клеи. Герметики. Технологии. 2011. № 11. С. 27.
13. Вешкин Е.А. Особенности безавтоклавного формования низкопористых ПКМ // Труды ВИАМ. 2016. № 2 (38). Ст. 07. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 16.04.2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2016-0-2-7-7.
14. Колпачков Е.Д., Курносов А.О., Петрова А.П., Раскутин А.Е. Гибридные композиционные материалы для авиации на основе волокнистых наполнителей (обзор) // Вопросы материаловедения. 2020. № 1 (101). С. 126–138.
15. Колпачков Е.Д., Гуревич Я.М., Курносов А.О., Мараховский П.С., Петрова А.П. Исследование характеристик стеклоуглепластиков на основе связующих с пониженной температурой отверждения // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2021. № 6. С. 41–45.
1. Kablov E.N. Formation of domestic space materials science. Vestnik RFFI, 2017, no. 3, pp. 97–105.
2. Kablov E.N. Modern materials – the basis of innovative modernization of Russia. Metally Evrazii, 2012, no. 3, pp. 10–15.
3. Kablov E.N. Trends and guidelines for innovative development in Russia: collection of inform. materials. 3rd ed., rev. and add. Moscow: VIAM, 2015, 720 p.
4. Satdinov R.A., Istyagin S.E., Veshkin E.A. Analysis of the temperature-time parameters mode curing PCM with specified characteristics. Trudy VIAM, 2017, no. 3, paper no. 9. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: April 16, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2017-0-3-9-9.
5. Dushin M.I., Hrulkov A.V., Muhametov R.R. A choice of technological parameters of autoclave formation of details from polymeric composite materials. Aviacionnye materialy i tehnologii, 2011, no. 3, pp.20–26.
6. Zagora A.G., Kondrashov S.V., Antyufeeva N.V., Pykhtin A.A. Research of influence of technological modes of production of epoxy nanocomposites with carbon nanotubes on their heat resistance. Trudy VIAM, 2019, no. 1 (73), paper no. 08. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: April 16, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2019-0-1-64-73.
7. Melnikov D.A., Khaskov M.A., Guseva M.A., Antyufeeva N.V. To the question of the development of pressing mode for laminated PCMs based on prepregs. Trudy VIAM, 2018, no. 2, paper no. 09. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: April 16, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2018-0-2-9-9.
8. Kogan D.I., Dushin M.I., Borshchev A.N., Veshkin E.A., Abramov P.A., Makrushin K.V. Properties of structural carbon-fiber reinforced plastics made by impregnation under vacuum. Izvestiya Samarskogo nauchnogo tsentra RAN, 2012, vol. 14, no. 4 (2), pp. 762–766.
9. Antyufeeva N.V., Komarova O.A., Pavlovskij K.A., Aleksashin V.M. Practice of the calorimetric control reactionary ability prepreg KMU-11tr. Trudy VIAM, 2014, no. 2, paper no. 06. Available at: http://viam-works.ru (accessed: April 16, 2021). DOI: 10.18577/2307-6046-2014-0-2-6-6.
10. Ustinova A.M., Oleinikova E.V., Lipskaya V.A. et al. Fast-curing epoxy binder. Plasticheskiye massy, 1983, no. 3, pp. 34–42.
11. Khaskov M.A., Melnikov D.A., Kotova E.V. Selection of temperature-time modes of curing epoxy binders taking into account the scale factor. Klei. Germetiki. Tekhnologii, 2017, no. 10, p. 24.
12. Dmitriev O.S., Kirillov V.N., Zuev A.V., Cherepakhina A.A. Influence of the type of filler on the optimal modes of solidification of thick-walled PCM. Klei. Germetiki. Tekhnologii, 2011, no. 11, p. 27.
13. Veshkin E.A. Features of out-of-autoclave forming of poor-porous PCM. Trudy VIAM, 2016, no. 2 (38), paper no. 07. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: April 16, 2021). DOI: 10.1857/2307-6046-2016-0-2-7-7.
14. Kolpachkov E.D., Kurnosov A.O., Petrova A.P., Raskutin A.E. Hybrid composite materials for aviation based on fibrous fillers (review). Voprosy materialovedeniya, 2020, no. 1 (101), pp. 126–138.
15. Kolpachkov ED, Gurevich Ya.M., Kurnosov A.O., Marakhovsky PS, Petrova A.P. Investigation of the characteristics of glass-carbon plastics based on binders with a low curing temperature. Vse materialy. Entsiklopedicheskiy spravochnik, 2021, no. 6, pp. 41–45.
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.