СЕЛЕКТИВНОЕ ЛАЗЕРНОЕ СПЛАВЛЕНИЕ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИЦИЙ НА ОСНОВЕ ПОЛИАМИДА 12

Статьи

 




dx.doi.org/ 10.18577/2307-6046-2017-0-9-5-5
УДК 678.073
А. Е. Сорокин, М. М. Платонов, С. А. Ларионов
СЕЛЕКТИВНОЕ ЛАЗЕРНОЕ СПЛАВЛЕНИЕ ПОЛИМЕРНЫХ КОМПОЗИЦИЙ НА ОСНОВЕ ПОЛИАМИДА 12

Проведены исследования процесса кристаллизации из раствора и переработки методом селективного лазерного сплавления композиций на основе полиамида 12. Показано, что проведение процесса кристаллизации в условиях, приближенных к равновесным, в присутствии наноразмерного диоксида кремния позволяет получать порошковые композиции с оптимальным комплексом свойств. Установлено, что порошковые композиции с узким распределением частиц по размерам (от 20 до 100 мкм) и насыпной плотностью не менее 0,4 г/см3 могут быть переработаны методом селективного лазерного сплавления в однородные образцы с высокой степенью монолитности.

Ключевые слова: порошковая композиция, полиамид 12, селективное лазерное сплавление, 3D-печать, плотность, фракционный состав, плавление, кристаллизация, powder composition, polyamide 12, selective laser sintering, 3D printing, density, fractional composition, melting, crystallization.

Введение

Разработка новых материалов и способов их переработки в изделия – актуальная задача для всех областей науки и техники. Среди наиболее перспективных методов изготовления изделий в настоящее время – 3D-печать. Аддитивные технологии имеют ряд преимуществ по сравнению с традиционными способами изготовления деталей и конструкций. Основные преимущества заключаются в снижении практически до нуля отходов производства и возможности изготовления деталей сложной геометрический формы за единый технологический цикл [1–6].

В настоящее время существуют три основных технологии переработки полимерных материалов путем 3D-печати в изделия: стереолитография (SLA), селективное лазерное сплавление (SLS) и метод послойного синтеза деталей (FDM). Применяются и другие менее распространенные и частные случаи основных технологий: проекторная стереолитография (DLP), метод многоструйного моделирования (MJM), послойное склеивание пленок (LOM) и другие [7–13]. Наиболее перспективной технологией для производства деталей высокого качества является SLS-технология, имеющая ряд преимуществ перед остальными:

– возможность использования широкого ряда термопластичных материалов;

– отсутствие необходимости применения поддерживающих структур в процессе синтеза изделия;

– обеспечение высокой степени монолитности детали;

– снижение анизотропии свойств деталей.

К недостаткам этой технологии можно отнести высокую стоимость расходных материалов, а также сложность и громоздкость оборудования.

Методом SLS проводят синтез изделия путем послойного наплавления полимерной порошковой композиции под действием углекислого лазера. Такие порошковые композиции изготавливают тремя способами: в результате полимеризации [14], кристаллизации полимера из раствора [15], криогенного механического измельчения [16]. Однако возможность переработки этих материалов методом SLS определяется их теплофизическими, оптическими, реологическими и геометрическими свойствами [17, 18].

Обеспечение максимального температурного диапазона между плавлением (Тпл) и кристаллизацией (Ткр) полимера позволяет получать максимальную адгезию между слоями при сплавлении порошковой композиции и повышает степень монолитности изделий. Оптические характеристики материала определяют его способность к переходу в расплав под действием углекислого лазера, использующегося при SLS-формовании. Низкие вязкость и поверхностное натяжение расплава способствуют повышению монолитности изделий, так как при формовании отсутствует давление, характерное для переработки прессованием, литьем или экструзией. Форма и размер частиц определяют поведение порошка в большом объеме: его способность к уплотнению и равномерному расплавлению. Форма частиц должна стремиться к сферической для обеспечения сыпучести порошка.

Создание порошковых полимерных композиций, отвечающих жестким требованиям, является актуальной задачей и позволяет гарантировать получение качественных изделий в результате их переработки методом SLS. Технология SLS порошков полимеров дает конструктору широкие возможности для изготовления конструкций сложной геометрической формы. Метод SLS позволяет изготавливать на одном и том же оборудовании как серийные детали, так и экспериментальные образцы с коэффициентом использования материала, близким к единице.

Работа выполнена в рамках реализации стратегического направления 13. «Полимерные композиционные материалы» («Стратегические направления развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года») [1].

 

Материалы и методы

Порошковые композиции изготавливали из гранулированного полиамида ПА-12 или ПА-12Л производства ООО «АНИД», Россия. Для растворения гранулята с последующей кристаллизацией и осаждением порошка ПА-12 использовали полярные апротонные растворители отечественного производства. В качестве агентов кристаллообразования (для регулирования структуры) использовали наноразмерный диоксид кремния (Аэросил). Полимерную порошковую композицию на основе ПА-12 изготавливали путем растворения гранулята при нагревании в апротонном растворителе в присутствии агентов кристаллообразования с последующими кристаллизацией и осаждением материала при охлаждении.

Дифференциальную сканирующую калориметрию (ДСК) проводили на приборе DSC-1 фирмы Mettler Toledo. Для испытания подготавливали навеску образца массой ~20 мг, взвешенную на аналитических весах с точностью ±0,01 мг. Испытание проводили в диапазоне температур от 40 до 220°С со скоростью нагрева 10°С/мин. В процессе испытания регистрировали разность тепловых потоков между эталоном и образцом. По результатам испытания построили зависимость величины разности тепловых потоков от температуры и определяли значения температур плавления и кристаллизации полимеров.

Структуру порошка, его фракционный состав и морфологию частиц исследовали с помощью сканирующего электронного микроскопа Vega 3 XMU производства фирмы Tescan Orsay Holding. Обработку полученных фотографий проводили с помощью программного обеспечения ImageScope Color. Определение фракционного состава и морфологии частиц проводили путем измерения диаметра Фере среднего размера частиц порошка на изображениях, полученных методом сканирующей электронной микроскопии (СЭМ). Диаметр Фере – среднее значение длин проекций диаметра частицы на 64 оси – рассчитывали с помощью программного обеспечения типа ImageScope Color.

Индекс расплава порошковой полиамидной композиции определяли по ГОСТ 11645 при температуре 210°С, нагрузке 2,16 кгс (21,6 Н) и времени выдержки 10 мин. Перед проведением эксперимента порошковую композицию предварительно подвергали сушке в течение 4 ч при температуре 90°С.

Переработку термопластичной полиамидной порошковой композиции проводили на компьютерезированной автоматизированной установке Formiga P110 для селективного лазерного сплавления порошковых полимерных материалов. В качестве источника тепловой энергии в ней используется углекислый лазер мощностью 30 Вт. Порошковую композицию послойно наплавляли в обогреваемой камере под действием лазерного излучения с последующей прикаткой материала разогретым роликом.

Насыпную плотность полимерной порошковой композиции определяли по ГОСТ 11035.1. Плотность полимерных образцов, полученных методом SLS, определяли методом гидростатического взвешивания в соответствии с ГОСТ 15139.

 

Результаты и обсуждение

Получение полимерных порошковых композиций

Кристаллизация и осаждение полимера из раствора может сопровождаться образованием пленок или порошковых структур. Формирование той или иной структуры при осаждении полимера во многом определяется его сродством к растворителю, температурой раствора, скоростью перемешивания и рядом других технологических факторов процесса. При исследовании процесса кристаллизации и осаждения полиамида марки ПА-12Л из раствора в апротонном растворителе установлено, что структура и свойства порошка зависят от скорости охлаждения растворной системы. С увеличением скорости охлаждения образующиеся частицы порошка характеризуются широким диапазоном размеров частиц неправильной формы – от 40 до 280 мкм (с преобладанием частиц размером ˃100 мкм), а также повышением вязкости расплава полимера (табл. 1). Неправильная форма и крупный размер частиц, а также низкая насыпная плотность полимерной композиции свидетельствуют о наличии пористости и развитой поверхности полученных агрегатов. Это подтверждается микрофотографиями частиц композиции (рис. 1, а). В то же время эта полимерная порошковая композиция характеризуется увеличенным температурным диапазоном между температурами плавления (Тпл) и кристаллизации (Ткр).

 

Таблица 1

Свойства полимерных порошковых композиций в зависимости

от условий изготовления

Свойства

Значения свойств для композиции на основе полиамида ПА-12Л при охлаждении раствора

медленном

быстром

Температура плавления Тпл, °С

190

191

Температура кристаллизации Ткр, °С

169

166

Тпл-Ткр, °С

21

25

Средний диаметр частиц, мкм

98,4

102,5

Коэффициент округлости частиц

1,12

1,18

Насыпная плотность, кг/м3

0,33

0,16

Показатель текучести расплава, г/10 мин

33,2

23,2

 

При снижении скорости охлаждения полимерного раствора кристаллизация и осаждение частиц полиамида ПА-12Л осуществляется в условиях, приближенных к равновесным. В результате сформировавшийся порошок имеет более узкий диапазон распределения частиц по размерам: основная фракция находится в диапазоне от 20 до 270 мкм (с преобладанием частиц размером – до 100 мкм) с коэффициентом округлости 1,12 (табл. 1). Микрофотография частиц композиции приведена на рис. 1, б. Полимерная композиция также характеризуется более высоким значением показателя текучести расплава 33,2 г/10 мин.

 

Рис. 1. СЭМ-фотографии структур (а, б) и распределение частиц (в, г) полимерной порошковой композиции марки ПА-12Л по размерам при медленном (а) и быстром охлаждении (б)

 

При сравнении зависимостей теплового потока полиамидной порошковой композиции марки ПА-12Л (рис. 2) видно, что плавление композиции, полученной при медленном охлаждении раствора, характеризуется наличием двух пиков плавления (190 и 197°С), в отличие от быстро охлажденной композиции, которая имеет один пик температуры плавления (191°С). При кристаллизации у композиции, полученной в процессе быстрого охлаждения, наблюдается смещение пика в область более низких температур (166°С), в отличие от композиции, полученной в равновесных условиях.

 

 

Рис. 2. Зависимости изменения теплового потока порошковой композиции полиамида
ПА-12Л от температуры испытания при медленном (а) и быстром охлаждении (б)

 

Поскольку растворимость полимеров определяется, в том числе, величиной их молекулярной массы, то при осаждении из раствора происходит их фракционирование по молекулярной массе [19]. В результате при охлаждении раствора полиамида в условиях, приближенных к равновесным, вероятно, происходит его разделение на две основные фракции – с низкой и высокой молекулярными массами, что и объясняет образование двух пиков плавления. При быстром охлаждении формирование порошка происходит в неравновесных условиях, что приводит к отсутствию разделения полимера на фракции и в результате на кривых наблюдается один пик плавления. Этим же эффектом объясняется смещение пика кристаллизации у композиции, полученной при быстром охлаждении раствора, в область более низких температур.

Таким образом, управление параметрами технологического режима формирования полимерной порошковой композиции позволяет регулировать ее фракционный состав, теплофизические, реологические и другие характеристики.

Регулирование процесса формирования и осаждения полимерных частиц осуществляют не только за счет изменения технологических параметров, но и путем введения структурирующих добавок – центров кристаллообразования. В данной работе использован ряд мелкодисперсных материалов, таких как оксиды кремния, титана, алюминия, церия и другие. По результатам исследований показано, что наиболее оптимального сочетания свойств порошка можно достичь путем введения в его структуру наноразмерного диоксида кремния марки Аэросил (табл. 2).

 

Таблица 2

Свойства полимерных порошковых композиций в зависимости

от содержания добавок

Свойства

Значения свойств для композиции на основе полиамида 12

99,9% ПА-12Л+0,1% Аэросил

99,0% ПА-12Л+1,0% Аэросил

Температура плавления Тпл, °С

184

198

Температура кристаллизации Ткр, °С

160

176

Тпл-Ткр, °С

24

22

Средний диаметр частиц, мкм

65,3

71,4

Коэффициент округлости частиц

1,12

1,11

Насыпная плотность, кг/м3

0,41

0,29

Показатель текучести расплава, г/10 мин

27,7

27,9

 

 

Рис. 3. СЭМ-фотографии структур (а, б) и распределение частиц (в, г) по размерам в полимерных порошковых композициях состава 99,9% ПА-12Л+0,1% Аэросила (а) и 99,0%
ПА-12Л+1,0% Аэросила (б)

 

С целью получения наиболее оптимальных свойств полимерной порошковой композиции исследовали влияние концентрации центров кристаллообразования (диоксида кремния) на процесс формирования частиц. Изготовили две полиамидные порошковые композиции с содержанием 0,1 и 1,0% (по массе) диоксида кремния. Показано, что композиция с содержанием 0,1% (по массе) диоксида кремния характеризуется более узким распределением частиц по размерам (рис. 3, а) и широким температурным диапазоном между плавлением и кристаллизацией (табл. 2), в отличие от композиции, содержащей 1% (по массе) агента кристаллообразования (рис. 3, б; табл. 2). Таким образом, оптимальные свойства порошковой композиции на основе полиамида достигаются путем проведения процесса формирования и осаждения частиц в условиях, близких к равновесным, в присутствии 0,1% (по массе) агентов кристаллообразования на основе наноразмерного диоксида кремния.

Сравнение основных характеристик порошковой полимерной композиции на основе полиамида марки ПА-12Л показало, что по насыпной плотности, теплофизическим и геометрическим характеристикам материал находится на уровне зарубежных аналогов. Сравнительные характеристики этих материалов приведены в табл. 3.

 

Таблица 3

Сравнительный анализ свойств порошковой композиции
на основе полиамида ПА12-Л с аналогами

Свойства

Значения свойств для полимерных композиций марок

ПА-12Л

(Россия)

РА 2200

(EOS, Германия) [20]

PA12 AdSint

(Advance3D

materials GmbH, Германия) [21]

FS3200PA

(Human Farsoon High-tech Co. Ltd, Китай) [22]

Температура плавления Тпл, °С

184

184

182

183

Температура кристаллизации Ткр, °С

160

153

152

154

Тпл-Ткр, °С

24

31

30

29

Средний диаметр частиц, мкм

65,3

56

38

45

Насыпная плотность, кг/м3

0,41

0,43

0,50

0,45

 

Порошковая полимерная композиция на основе полиамида марки ПА-12Л может быть рекомендована для переработки методом SLS в монолитные сложнопрофильные детали и элементы конструкций, в том числе содержащие неразъемные соединения.

 

Переработка полимерных порошковых композиций методом SLS

Для оценки влияния гранулометрического состава и теплофизических показателей на возможность переработки полимерной порошковой композиции в изделия методом SLS изготовлены две партии материала. Свойства партий полиамида приведены в табл. 4. На основе изготовленных партий методом SLS синтезированы полимерные образцы (рис. 4).

 

Таблица 4

Свойства партий полимерной порошковой композиции
на основе полиамида марки ПА-12Л

Свойства

Значения свойств для композиции на основе

полиамида 12 партии

1

2

Температура плавления Тпл, °С

183

184

Температура кристаллизации Ткр, °С

160

161

Тпл-Ткр, °С

23

23

Средний диаметр частиц, мкм

53,4

143,8

Фракционный состав частиц порошка, мкм

(9,3–163,1)*

11,3–236,4

Насыпная плотность, кг/м3

0,41

0,38

* Содержание частиц фракцией от 20 до 100 мкм составляет 90%.

 

 

 

Рис. 4. Образцы на основе партий 1 (а, б) и 2 (в, г) полиамидной порошковой композиции:

а, б – тестовые образцы размером 50×50×1 мм; в – бруски – по ГОСТ 4648 (80×10×4 мм);
г – лопатки тип 2 – по ГОСТ 11262

 

Таким образом, установлено, что метод SLS позволяет перерабатывать партии полиамидной порошковой композиции в изделия с отличающимися до двух раз геометрическими характеристиками.

При сравнении образцов, полученных методом SLS из двух партий порошкового полиамида, видно (рис. 4), что партия порошка с преобладанием фракции до 100 мкм (90%) перерабатывается в однородные монолитные образцы, в отличие от образцов на основе партии с широким фракционным составом (11,3–236,4 мкм), характеризующихся неоднородной рыхлой структурой. Это подтверждается результатами измерения плотности образцов:

Партия

Плотность, г/см3

1

1,0

2

0,94

 

Воздействие лазера на порошковую композицию приводит к ее разогреву и переходу в расплав. Однако недостаточное или избыточное воздействие лазерного излучения приводит к ухудшению ее реологических показателей. В результате материал утрачивает свою технологичность. Широкий разброс размеров частиц порошка и низкая насыпная плотность композиции, вероятно, приводят к неравномерному прогреву материала и образованию неоднородного по вязкости расплава. Синтез образцов из такого расплава, как показано ранее, приводит к образованию пористых немонолитных структур.

 

Заключения

В результате исследований установлено, что оптимальные свойства порошковой композиции на основе полиамида достигаются путем проведения процесса формирования и осаждения частиц в условиях, близких к равновесным, в присутствии 0,1% агента кристаллообразования на основе наноразмерного диоксида кремния.

Порошковая полимерная композиция на основе полиамида марки ПА-12Л по своим характеристикам (насыпная плотность, фракционный состав, теплофизические показатели) находится на уровне зарубежных аналогов фирм EOS, Advance3D materials GmbH, Human Farsoon High-tech Co. Ltd и может быть рекомендована для переработки методом SLS в монолитные сложнопрофильные детали и элементы конструкций, в том числе содержащие неразъемные соединения.

Показано, что для получения монолитных однородных образцов методом SLS требуется использование порошковой композиции, характеризующейся узким распределением частиц по размерам, основная фракция которых должна находиться в пределах от 20 до 100 мкм, и насыпной плотностью не менее 0,4 г/см3.


ЛИТЕРАТУРА REFERENCE LIST
1. Каблов Е.Н. Инновационные разработки ФГУП «ВИАМ» ГНЦ РФ по реализации «Стратегических направлений развития материалов и технологий их переработки на период до 2030 года» // Авиационные материалы и технологии. 2015. №1 (34). С. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Каблов Е.Н. Материалы и химические технологии для авиационной техники // Вестник Российской академии наук. 2012. Т. 82. №6. С. 520–530.
3. Каблов Е.Н. Авиакосмическое материаловедение // Все материалы. Энциклопедический справочник. 2008. №3. С. 2–14.
4. Каблов Е.Н. Тенденции и ориентиры инновационного развития России: сб. науч.-информац. матер. 3-е изд. М.: ВИАМ, 2015. 720 с.
5. Петрова Г.Н., Румянцева Т.В., Бейдер Э.Я. Влияние модифицирующих добавок на пожаробезопасные свойства и технологичность поликарбоната // Труды ВИАМ: электрон. науч.-технич. журн. 2013. №6. Ст. 06. URL: http://www.viam-works.ru (дата обращения: 25.07.2016).
6. Барботько С.Л. Пожаробезопасность авиационных материалов // Авиационные материалы и технологии. 2012. №S. С. 431–439.
7. Платонов М.М., Ларионов С.А. Исследование фазовых переходов и структуры полимерных порошковых композиций на основе полидодекалактама, полученных методом кристаллизации из растворов в полярных апротонных растворителях // Авиационные материалы и технологии. 2016. №S1 (43). С. 65–73. DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-S1-65-73.
8. Huang S.H., Liu P., Mokasdar A., Hou L. Additive manufacturing and its societal impact: a literature review // Int. J. Adv. Manuf. Technol. 2013. Vol. 67. P. 1191–1203. DOI: 10.1007/s00170-012-4558-5.
9. Bikas H., Stavropoulos P., Chryssolouris G. Additive manufacturing methods and modeling approaches: a critical review // Int. J. Adv. Manuf. Technol. 2016. Vol. 83. P. 389–405. DOI: 10.1007/s00170-015-7576-2.
10. Novakova-Marcincinova L., Kuric I. Basic and Advanced Materials for Fused Deposition Modeling Rapid Prototyping Technology // Manuf. and Ind. Eng. 2012. Vol. 11 (1). P. 24–27.
11. Hill N., Haghi M. Deposition direction-dependent failure criteria for fused deposition modeling polycarbonate // Rapid Prototyping Journal. 2014. Vol. 20/3. P. 221–227. DOI: 10.1108/RPJ-04-2013-0039.
12. Goodridge R.D., Tuck C.J., Hague R.J.M. Laser sintering of polyamides and other polymers // Progress in Materials Science. 2012. Vol. 57. P. 229–267. DOI: 10.1016/j.pmatsci.2011.04.001.
13. Kruth J.-P., Levy G., Klocke F., Childs T.H.C. Consolidation phenomena in laser and powder-bed based layered manufacturing // Annals of the CIRP. 2007. Vol. 56/2. P. 730–759. DOI: 10.1016/j.cirp.2007.10.004
14. Process for the manufacture of polyamide 12 powder with a high melting point: pat. CA 2498712 C; publ. 15.06.10.
15. Use of a polyamide 12 for selective laser sintering: pat. EP 0911142 B1; publ. 03.08.05.
16. Method of selective laser sintering with improved materials: pat. US 7794647 B1; publ. 14.08.06.
17. Seltzera R., De la Escalerab F.M., Seguradoa J. Effect of water conditioning on the fracture behavior of PA12 composites processed by selective laser sintering // Materials Science and Engineering A. 2011. Vol. 528. P. 6927–6933. DOI: 10.1016/j.msea.2011.05.045.
18. Schmid M., Amado A., Wegener K. Polymer Powders for Selective Laser Sintering (SLS) // 30th International Conference of the Polymer Processing Society. Cleveland, Ohio, 2014. P. 7–12.
19. Тагер А.А. Физико-химия полимеров. 4-е изд., перераб. и доп. М.: Научный мир. 2007. 573 с.
20. Характеристики порошковой композиции РА 2200 // e-Manufacturing solutions: каталог материалов компании EOS. URL: http://eos.materialdatacenter.com/eo/ (дата обращения: 26.07.2017).
21. Характеристики порошковой композиции PA-12 AdSint // Material for additive manufacturing: каталог материалов компании ADVANC3D Materials® GmbH. URL: http://www.advanc3dmaterials.com/assets/presentation-sls.pdf (дата обращения: 26.07.2017).
22. Характеристики порошковой композиции FS3200PA // Farsoon technologies: каталог материалов компании Human Farsoon High-tech Co. Ltd. URL: http://www.farsoon.us/wp-content/uploads/2015/04/3200PA_Specs.pdf (дата обращения: 26.07.2017).
1. Kablov E.N. Innovacionnye razrabotki FGUP «VIAM» GNC RF po realizacii «Strategicheskih napravlenij razvitiya materialov i tehnologij ih pererabotki na period do 2030 goda» [Innovative developments of FSUE «VIAM» SSC of RF on realization of «Strategic directions of the develop-ment of materials and technologies of their processing for the period until 2030»] //Aviacionnye materialy i tehnologii. 2015. №1 (34). S. 3–33. DOI: 10.18577/2071-9140-2015-0-1-3-33.
2. Kablov E.N. Materialy i khimicheskie tekhnologii dlya aviatsionnoy tekhniki [Materials and chemical technologies for aviation engineering] // Vestnik Rossiyskoy akademii nauk. 2012. T. 82. №6. S. 520–530.
3. Kablov E.N. Aviakosmicheskoe materialovedenie [Aerospace materials science] // Vse materialy. Entsiklopedicheskiy spravochnik. 2008. №3. S. 2–14.
4. Kablov E.N. Tendentsii i orientiry innovatsionnogo razvitiya Rossii [Tendencies and reference points of innovative development of Russia]: sb. nauch.-inform. mater. 3-e izd. M.: VIAM, 2015. 720 s.
5. Petrova G.N., Rumyanceva T.V., Beyder E.Ya. Vliyanie modificiruyushhih dobavok na pozharobezopasnye svojstva i tehnologichnost polikarbonata [Influence of modifying additives on fireproof properties and technological effectiveness of polycarbonate] // Trudy VIAM: elektron. nauch.-tehnich. zhurn. 2013. №6. St. 06. Available at: http://www.viam-works.ru (accessed: July 25, 2016).
6. Barbotko S.L. Pozharobezopasnost aviacionnyh materialov [Fire safety of aviation materials] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2012. №S. S. 431–439.
7. Platonov M.M., Larionov S.A. Issledovanie fazovyh perehodov i struktury polimernyh poroshkovyh kompozicij na osnove polidodekalaktama, poluchennyh metodom kristallizacii iz rastvorov v poljarnyh aprotonnyh rastvoriteljah [Investigation of phase transitions and structure of the polymer powder compositions based on polydodecanolactam obtained by crystallization from solutions in polar aprotic solvents] // Aviacionnye materialy i tehnologii. 2016. №S1 (43). S. 65–73. DOI: 10.18577/2071-9140-2016-0-S1-65-73.
8. Huang S.H., Liu P., Mokasdar A., Hou L. Additive manufacturing and its societal impact: a literature review // Int. J. Adv. Manuf. Technol. 2013. Vol. 67. P. 1191–1203. DOI: 10.1007/s00170-012-4558-5.
9. Bikas H., Stavropoulos P., Chryssolouris G. Additive manufacturing methods and modeling approaches: a critical review // Int. J. Adv. Manuf. Technol. 2016. Vol. 83. P. 389–405. DOI: 10.1007/s00170-015-7576-2.
10. Novakova-Marcincinova L., Kuric I. Basic and Advanced Materials for Fused Deposition Modeling Rapid Prototyping Technology // Manuf. and Ind. Eng. 2012. Vol. 11 (1). P. 24–27.
11. Hill N., Haghi M. Deposition direction-dependent failure criteria for fused deposition modeling polycarbonate // Rapid Prototyping Journal. 2014. Vol. 20/3. P. 221–227. DOI: 10.1108/RPJ-04-2013-0039.
12. Goodridge R.D., Tuck C.J., Hague R.J.M. Laser sintering of polyamides and other polymers // Progress in Materials Science. 2012. Vol. 57. P. 229–267. DOI: 10.1016/j.pmatsci.2011.04.001.
13. Kruth J.-P., Levy G., Klocke F., Childs T.H.C. Consolidation phenomena in laser and powder-bed based layered manufacturing // Annals of the CIRP. 2007. Vol. 56/2. P. 730–759. DOI: 10.1016/j.cirp.2007.10.004
14. Process for the manufacture of polyamide 12 powder with a high melting point: pat. CA 2498712 C; publ. 15.06.10.
15. Use of a polyamide 12 for selective laser sintering: pat. EP 0911142 B1; publ. 03.08.05.
16. Method of selective laser sintering with improved materials: pat. US 7794647 B1; publ. 14.08.06.
17. Seltzera R., De la Escalerab F.M., Seguradoa J. Effect of water conditioning on the fracture behavior of PA12 composites processed by selective laser sintering // Materials Science and Engineering A. 2011. Vol. 528. P. 6927–6933. DOI: 10.1016/j.msea.2011.05.045.
18. Schmid M., Amado A., Wegener K. Polymer Powders for Selective Laser Sintering (SLS) // 30th International Conference of the Polymer Processing Society. Cleveland, Ohio, 2014. P. 7–12.
19. Tager A.A. Fiziko-himija polimerov [Fiziko-himiya polymers]. 4-e izd., pererab. i dop. M.: Nauchnyj mir. 2007. 573 s.
20. Harakteristiki poroshkovoj kompozicii RA 2200 [Characteristics of powder composition of PA 2200] // e-Manufacturing solutions: katalog materialov kompanii EOS. Available at: http://eos.materialdatacenter.com/eo/ (accessed: July 26, 2017).
21. Harakteristiki poroshkovoj kompozicii PA-12 AdSint [Characteristics of powder composition of PA-12 AdSint] // Material for additive manufacturing: katalog materialov kompanii ADVANC3D Materials® GmbH. Available at: http://www.advanc3dmaterials.com/assets/presentation-sls.pdf (accessed: July 26, 2017).
22. Harakteristiki poroshkovoj kompozicii FS3200PA [Characteristics of powder composition of FS3200PA] // Farsoon technologies: katalog materialov kompanii Human Farsoon High-tech Co. Ltd. Available at: http://www.farsoon.us/wp-content/uploads/2015/04/3200PA_Specs.pdf (accessed: July 26, 2017).
Вы можете оставить комментарий к статье. Для этого необходимо зарегистрироваться на сайте.